beli domain indonesia, biaya kuliah universitas pancasila, biaya kuliah universitas trisakti, Blok Mesin, cloud hosting indonesia, cloud server indonesia, daftar universitas di indonesia, Danareksa Online Trading, dedicated server indonesia, Desain Mesin, domain dan hosting, domain dan hosting adalah, domain hosting murah, domain murah, domain paling murah, download software pc terbaru, file hosting indonesia, Gambar Mesin, Gambar Mesin Bubut, harga hosting website, harga web hosting, host indonesia, Hosting And Domain, hosting domain, hosting domain murah, Hosting Web, Info Mesin, Jasa Pembuatan Website Iklan Baris, jurusan universitas indonesia, Keamanan Sistem Informasi, Kumpulan Software Komputer, Mesin 4 Tak, Mesin Ayakan Pasir, Mesin Ball Mill, Mesin Blow Moulding, Mesin Briket, Mesin Bubut Universal, Mesin Crusher Batu, Mesin Crusher Plastik, Mesin Genteng, Mesin Giling Cabe, Mesin Giling Ikan, Mesin Giling Kedelai, Mesin Grinder, Mesin Hammer Mill, Mesin Kompos, Mesin Korter, Mesin Mie, Mesin Miling, Mesin Milling Vertikal, Mesin Obras, Mesin Offset Printing, Mesin Pembuat Bakso Ikan, Mesin Pencacah Rumput, Mesin Pendulang Emas, Mesin Penepung, Mesin Pengayak Pasir, Mesin Penggiling Mie, Mesin Penghancur Kayu, Mesin Pengolahan Karet, Mesin Penyedot Pasir, Mesin Perontok Padi, Mesin Pertambangan Emas, Mesin Pertukangan, Mesin Press Hose, Mesin Roll Forming, Mesin Rotary Dryer, Mesin Sedot Pasir, Mesin Serut, Mesin Spray Dryer, Mesin Stone Crusher, Mesin Tahu, Mesin Tepung, Mesin Tusuk Gigi, Mesin Tusuk Sate, Model Baju Bunga, Sistem Basis Data, Sistem Multimedia, Software Untuk Mengakses Internet, Spesifikasi Komputer Server, universitas internasional batam, universitas islam attahiriyah, universitas multimedia nusantara, universitas pendidikan indonesia, usaha kesehatan sekolah, vps indonesia, web hosting gratisan, web hosting indonesia, web hosting support php, Web Hosting Terbaik Di Indonesia, Web Hosting Terbaik Indonesia, web hosting termurah, Webhost Indonesia, webhosting indonesia, webhosting terbaik, website builder indonesia
Resistensi frekuensi
tinggi akan meningkat dengan factor, Pada frekuensi gelombang mikro, realisasi
resistensi konduktor terdistribusi mendekati nilai teoritis untuk material
konduktor tertentu mungkin memerlukan teknik pemolesan permukaan khusus selain
perlindungan terhadap korosi.
6.3.
Ketahanan terdistribusi dan induktansi internal konduktor bidang tebal.
Arus memanjang yang
didalilkan dalam analisis rangkaian terdistribusi dari saluran transmisi akan
mengalir hanya jika ada medan listrik longitudinal pada permukaan konduktor. komponen-komponen
medan ini, sebagai fasor, memiliki arah dan rms yang diberikan oleh Ezo dan Hz
° pada permukaan logam, dan oleh Ez (y) dan Hx (y) pada jarak manapun y diukur
ke dalam logam biasanya dari permukaan.
Arus memanjang yang
didalilkan dalam analisis rangkaian terdistribusi dari saluran transmisi akan
mengalir hanya jika ada medan listrik longitudinal pada permukaan konduktor.
Komponen bidang anelektrik normal ke permukaan tidak akan menghasilkan arus
seperti itu, juga tidak akan ada komponen yang sejajar dengan permukaan tetapi
melintang ke arah propagasi.
Konduktor bidang tak
terbatas dapat dianggap sebagai salah satu dari dua konduktor yang merupakan
saluran transmisi bidang sejajar, dengan tegangan dan gelombang arus merambat
dalam arah z longitudinal pada garis. per satuan panjang dalam arah z,
per satuan lebar dalam arah x. Awalnya konduktor diasumsikan tebal tak terbatas
di arah y. Jarak antara konduktor tidak relevan dengan masalah, dan perhatian
diarahkan hanya pada salah satu konduktor, yang permukaannya berada dalam
bidang koordinat pada y = 0
Hubungan koordinat
ditunjukkan pada Gambar 6-5, di bawah ini.
Gambar 1. Mengkoordinasikan hubungan untuk menyelidikiarus
ac
alirandalam
lembaran logam tebal.
Persamaan Maxwell untuk
bidang-bidang harmonik waktu ini adalah
ikal E = -jωµH
curl H = (σ + jωε)E
yang solusinya adalah
dimana
dan
dalam logam, kerapatan
arus yang dihasilkan olehlistrik medanpersamaan
(6.41) mengalir dalam arah z dan diberikan oleh
JZ = σZZ
Kehilangan daya per
satuan volume dan hilangnya daya per satuan luas permukaan logam.
Dalam kasus konduktor melingkar
padat
|
Jadi bagian nyata dan
imajiner dari impedansi internal terdistribusi ini, untuk lebar unit konduktor
bidang yang memiliki ketebalan tidak kurang dari sekitar 10 kedalaman kulit
Penjumlahan dari fasor
densitas arus surfing ace di lapisan berturut-turut dari lembaran logam tebal
yang membawa arus AC. Lapisan-lapisan itu adalah 0,3 kedalaman kulit yang tebal
dalam arah normal ke permukaan ace pesawat logam, dan 1m lebar sejajar dengan
ombak surf
Seperti pada ilustrasi
berikut
Aliran arus sejajar dengan ace surfing. Surfing
terbesar ace fasor kepadatan saat ini di bagian atas diagram adalah untuk
lapisan di ace surfing logam. Fasor referensi adalah Ed, medan listrik
tangensial di papan surfing logam. Garis putus-putus menunjukkan bahwa jika
arus di luar 1,5 kedalaman yang mendekati ke dalam logam dapat dihilangkan,
kepadatan total arus surfing akan sama seperti dalam lembaran tebal tanpa
batas, tetapi kerugian akan berkurang.
Nilai dari |∆Jaz| di lapisan pertama adalah
faktor skala acak. Karena pusat lapisan pertama berada pada y = 0,158, sudut
fasanya adalah -0,15 rad relatif terhadap fasor referensi nol yang diberikan
oleh medan listrik tangensial di permukaan.
untuk memperoleh rugi daya per satuan luas dalam konduktor bidang tebal
tanpa batas untuk arus ac ekuivalen dengan mengevaluasi
di atas set lapisan yang tak terbatas, masing-masing
memiliki ketebalan Ay, pada membiarkan Ay menjadi sangat kecil. Hasilnya akan
sedikit berbeda untuk Ay = 0,3 kedalaman kulit.
Ketahanan AC didistribusikan dari konduktor
tubular melingkar terisolasi untuk berbagai variabel dihitung beberapa dekade
yang lalu oleh HB Dwight, dengan hasil yang ditunjukkan secara grafis pada
Gambar 6-8 di bawah ini. Skala horisontal linier atas dalam
di mana saya adalah frekuensi dalam hertz dan
Rd, resistansi dc terdistribusi dalam ohm/meter panjang, berlaku untuk
konduktor melingkar padat dan tubular yang terbuat dari bahan nonmagnetik.
Untuk konduktor nonmagnetik melingkar padat
mudah ditunjukkan untuk berbanding lurus dengan
variabel a/Ց yang telah digunakan dalam
mendiskusikan resistensi ac terdistribusi konduktor tersebut. Konstanta
proporsionalitas adalah seperti yang √f/Rd-e 892 sesuai dengan a/Ց = 1. Dalam kal-culating
ini, ditemukan diberikan oleh1/0 di mana ia (= 4 x 10-7 henry/m) adalah nilai
mks dari permeabilitas bahan nonmagnetik. Karena t / a = 1 sesuai dengan
konduktor padat.
Pada frekuensi terendah, hubungan kuantitatif
untuk konduktor melingkar padat dinyatakan dalam Bagian 6.2, bahwa Rae/Rde
<1,005 untuk a/ dari 0 hingga 0,5, berlaku langsung untuk konduktor tubular
jika variabel yang dimodifikasi √(t/a)(a/δ) diganti dengan 1 .
Pernyataan ini diturunkan secara empiris dari Gambar 6-8 dan merupakan
konsekuensi dari bentuk-bentuk dan keterkaitan dari kurva-kurva pada gambar
itu. Ia tidak memiliki hubungan dengan variabel at/ atau bt/ berasal dari
konversi skala horizontal a/δ. Pernyataan ini diturunkan secara empiris dari
Gambar 6-8 dan merupakan konsekuensi dari bentuk-bentuk dan keterkaitan dari
kurva-kurva pada gambar itu. Ia tidak memiliki hubungan dengan variabel at/
atau bt/ berasal dari konversi skala horizontal.
Menggunakan variabel yang dimodifikasi (√(t/a))(a/δ) di tempat a/δ. persamaan (6.28) memberikan rasio resistensi ac
terdistribusi terhadap resistansi dc terdistribusi untuk konduktor berbentuk
tabung dalam 12% untuk nilai-nilai dari variabel yang dimodifikasi hingga 1,5.
Persamaan (6.28) kemudian mencakup semua bagian Gambar. 6-8 untuk mana R(a-e)/R(d-e) terletak antara 1,0 dan 1,1.
Untuk nilai-nilai variabel unmodified a/ lebih
besar dari 100, resistensi ac terdistribusi dari konduktor tubuler melingkar dihitung
dari pendekatan permukaan bidang yang sama digunakan untuk konduktor melingkar
padat. Persamaan (6.30) akan memberikan hasil akurat hingga 12%, ketika- jarijari
permukaan membawa arus permukaan, asalkan dinding tabung adalah
"tebal" (yaitu t/δ lebih besar dari sekitar 3) kondisi yang hampir selalu akan puas untuk
nilai-nilai besar seperti a/δ. Untuk
konduktor tubular yang digunakan dalam saluran transmisi, permukaan pembawa
saat ini adalah permukaan luar kecuali bila tabung adalah
Perhitungan
resistensi terdistribusi adalah sebagai berikut.
Konduktor
dalam pada 10 megahertz, kategori (4):
Konduktor
luar pada 60 kilohertz, kategori (4):
Untuk at/ 8 = 5,7, Rac/Rcdditemukan menjadi
antara 1,07 dan 1,08 untuk tabung yang rasio ketebalan dinding untuk jari-jari
adalah 0,056.
dalam, Ra-c 0.00233 x 1.07 = 0.00250 ohms/m waktu sekitar 12%.
Outer conductor at 10 megahertz, category (5):
6.5. Koefisien sirkuit terdistribusi dari saluran koaksial.
(a) Ketahanan terdistribusi.
Metode
untuk menghitung resistensi terdistribusi telah sepenuhnya dibahas dalam Bagian
6.2, 6.3 dan 6.4, termasuk Contoh 6.2. Untuk garis koaksial digunakan pada
frekuensi puluhan hingga ratusan megahertz dan lebih tinggi, ekspresi spesifik
yang diperoleh dari persamaan (6.30) perlu diperhatikan:
(b)
Kapasitansi terdistribusi.
Gambar 6-9 menunjukkan
penampang melintang, dalam bidang yang mengandung sumbu, untuk bagian dari
garis koaksial termasuk antara dua bidang transversal yang dipisahkan oleh
jarak Al. Permukaan yang menghadap kedua konduktor memiliki jari a dan b
masing-masing, seperti yang ditentukan dalam (a) di atas. Hal ini mendalilkan
bahwa ada muatan gratis +∆Q coulomb terdistribusi merata sepanjang panjang ofl
permukaan luar konduktor dalam dari garis dan muatan gratis -∆Q coulomb juga
terdistribusi seragam secara sama sepanjang ∆l dari 1- 1 di dalam permukaan
konduktor luar. Hal ini juga mendalilkan bahwa distribusi muatan listrik pada
dua konduktor terus menerus pada salah satu simetri kerapatan fluks listrik
pada setiap titik di ruang antar konduktor di atas ∆l independen dari posisi
sudut di sekitar sumbu konduktor.
(c) Konduktansi
terdistribusi.
Dalam kasus yang sangat
jarang ruang interconductor dari saluran transmisi koaksial diisi dengan bahan
yang melakukan aliran listrik oleh arus pembawa bermuatan, baik elektron atau
ion. Tanah basah, larutan elektrolitik, dan plester atau keramik yang
mengandung karbon terdispersi akan menjadi contoh bahan-bahan tersebut, yang
sifat-sifat pembawanya saat ini akan dijelaskan oleh nilai konduktivitas
sebenarnya yang memiliki signifikansi yang sama dengan konduktivitas logam.
Konduktansi terdistribusi dari saluran transmisi yang diisi dengan dielektrik
pembentuk seperti itu ditemukan, oleh aplikasi yang tepat dari persamaan (6.1),
sebagai konduktansi antara permukaan silinder bagian dalam dan luar untuk
potongan unit pengisian bahan dari garis (lihat Soal 6.31). ). Bergantung pada
material, nilai aliran aliran muatan seperti itu mungkin tetap konstan dari
frekuensi nol hingga beberapa hertz, atau hingga beberapa kilohertz, atau bahkan
ke dalam rentang frekuensi gigahertz.
Terlepas dari
kasus-kasus luar biasa ini, yang hanya ada untuk tujuan khusus dan bukan
sebagai jalur yang ditujukan untuk transmisi sinyal atau daya yang efisien,
frekuensi nol dis-tributed konduktansi dari saluran transmisi koaksial
terisolasi dengan plastik atau keramik biasanya sangat kecil sehingga menjadi
sulit. untuk mengukur, dan konduktansi terdistribusi pada setiap frekuensi
operasi tidak disebabkan oleh aliran muatan bebas tetapi merupakan ukuran kerugian
dielektrik internal dalam bahan isolasi yang dihasilkan dari pembalikan
berulang polarisasi dielektrik oleh medan listrik ac. Karena kerugian demikian
pada basis per siklus, ia cenderung berbanding lurus dengan frekuensi melalui
rentang frekuensi yang luas. Kemudian diinginkan untuk memiliki ekspresi untuk
konduktansi terdistribusi dari saluran transmisi itu.
Moch. Ali Wasil
TT-2E
1731130069
Muhammad Yusuf Habibie
TT-2E
1731130057
Syayid Abdurrahman
TT-2E
1731130120